1 , 2

Станок работает по методу обкатки, т. е. механического воспроизводства зацепления червяка (червячной фре¬зы) с колесом (заготовкой). Червячная фреза соответствующего модуля и диаметра закрепляется на оправке в шпинделе фрезер¬ного суппорта. Обрабатываемая деталь или комплект одновременно обраба¬тываемых деталей устанавливается на оправке в шпинделе стола, а при больших размерах колес непосредственно на столе станка. Червячной фрезе и заготовке принудительно сообщают враща¬тельные движения с такими угловыми скоростями, которые они имели бы, находясь в действительном зацеплении. При нарезании колес с прямыми зубьями ось шпинделя фрезер¬ного суппорта устанавливается под, углом к горизонтальной пло¬скости, равным углу подъема винтовой линии червячной фрезы. Для нарезания колес с косыми зубьями ось шпинделя фрезерной бабки устанавливается под углом, равным сумме или разности углов наклона зубьев колеса и подъема винтовой линии фрезы в зависимости от сочетания направлений винтовых линий зубьев и витков фрезы. Нарезание цилиндрических колес производится с вертикальной подачей фрезерного суппорта. Для обеспечения возможности фрезерования колес попутным методом на станке модели 53А50 предусмотрено нагрузочное гид¬равлическое устройство. Гидравлическое поджимное устройство состоит из неподвижно¬го штока с поршнем и цилиндра, связанного с салазками фрезер¬ного суппорта. При фрезеровании попутным методом масло под¬водится в верхнюю полость цилиндра противовеса и поджимает противовес вместе с фрезерным суппортом вверх, устраняя воз¬можность произвольного перемещения фрезерной бабки под дей¬ствием усилия в пределах зазора между резьбой винта вертикаль¬ной подачи и маточной гайки. При нарезании червячных колес методом радиальной подачи используются цилиндрические червячные фрезы. Движение пода¬чи сообщают подвижной стойке в радиальном направлении до тех нор, пока расстояние между осями фрезы и заготовками не станет равным межцентровому расстоянию передачи. В случае нарезания червячных колес методом тангенциальной подачи применяются червячные фрезы с конической заборной частью, которые при настройке станка устанавливают сразу на заданное межцентровое расстояние; подачу при этом сообщают протяжному суппорту с червячной фрезой вдоль ее оси. Этот метод нарезания является более точным. Зубофрезерный станок модели 53А50 имеет следующие движения. Движение резания – вращение шпин¬деля фрезерного суппорта с червячной фрезой. Движения по¬дач – вертикальное перемещение фрезерного суппорта, ради-альное перемещение подвижной стойки и тангенциальное пере¬мещение протяжного суппорта. Движением обкатки и деления является непрерывное вращение стола с заготовкой. Вспомогательные движе¬ния – быстрые механические и ручные установочные перемещения фрезерного суппорта и подвижной стойки <1>. Назначение и обоснование выбора материала режущего инструмента Обработка поверхности зубчатого колеса из стали 18ХНВА , с твердостью 200 HB, будет производиться на зубофрезерном станке модели 53А50. Нарезание зубьев червячными фрезами благодаря универсальности и высокой точности, а также высокой производительности и низких затратах на инструмент наиболее рационально применять для обработки цилиндрических зубчатых колес с m ≤16 мм из сталей с НВ < 200 и m ≤10 мм из стали с НВ > 350 с откры¬тыми или врезнымн венцами. Точность обработки таких зубчатых колес на стан¬ках классов Н и П с использованием червячных фрез классов АА и AAA не вы¬ше 6 – 7-й степени по ГОСТ 1643 – 81. При фрезеровании давно применяют быстрорежущие вольфрамовые и вольфрамомолибденовые стали нормальной стойкости марок Р9, Р12 и Р18. Разработка новых марок быстрорежущих сталей ведется по пути уменьшения содержания вольфрама и создания многокомпонентных композиций, содержащих значительный процент углерода. Высокая стойкость сталей с пониженным содержанием вольфрама достигается легированием их молибденом, кобальтом, а в некоторых марках также ванадием при значительном содержании углерода. Стали Р6МЗ, Р9М, Р6М5, Р18Ф2К8М характерны повышенным содержанием молибдена, способствующего значительному увеличению теплостойкости, износостойкости; эти стали отличаются также повышенной прочностью и находят применение для фрезерования жаропрочных и высокопрочных сплавов и сталей. Стали Р9К5, Р9К10 с невысоким содержанием вольфрама, легированные кобальтом, целесообразно использовать при обработке конструкционных сталей средней прочности при значительных скоростях резания (50 – 70 м/мин). Эти стали также применяют при фрезеровании жаропрочных сплавов. В этом случае по сравнению со сталью Р18 обеспечивается повышение стойкости фрез в 2 – 2,5 раза. На основании обобщения результатов исследований и опыта отечественной промышленности можно сделать следующие выводы о наиболее рациональном применении современных инструментальных сталей. 1. При обработке конструкционных сталей средней прочности, серого и ковкого чугуна, алюминиевых сплавов при скоростях резания 50 – 70 м/мин торцовыми, цилиндрическими, концевыми и дисковыми острозаточенными фрезами наиболее целесообразно применять стали Р6М5, Р18, Р6М5К5 и Р9М4К8. 2. При фрезеровании тех же материалов фасонными затылованными фрезами рекомендуется использовать стали Р6М5, Р18, Р18К5Ф и Р9К10. 3. Для фрезерования жаропрочных, нержавеющих сталей и сплавов, сталей повышенной прочности с аустенитной структурой наиболее успешно применяют стали Р14Ф4, Р8МЗК6С, Р9К10, Р9М4К8, Р6М5К5, Р9Ф5, Р10Ф5К5, а также Р12Ф2К8МЗ, Р18Ф2М Р6ФК8М5 и им подобные <2>. Для обработки зубчатого колеса, данного в условии курсового проекта, выбираем червячную фрезу 2510 – 4282 по ГОСТ 9324 – 80. Класс точности B выбираем, так как для зубчатых колес с модулем m = 1…10 мм (у обрабатываемого колеса m = 2,5мм) рекомендуют данный класс точности <3>. Так же это выгодно и с экономической точки зрения. Материал фрезы выбираем быстрорежущую сталь Р18, так как твёрдость заготовки составляет 200 HB и данная сталь может применяться для резцов, сверл, фрез, резьбовых фрез, долбяков, разверток, зенкеров, метчиков, протяжек для обработки конструкционных сталей с прочностью до 1000 МПа, от которых требуется сохранение режущих свойств при нагревании во время работы до 600 °С. У таких фрез каждый 2 зуб по винтовой линии режет только вершинной кромкой, а остальные зубья только боковыми кромками и тем самым стойкость данных фрез в 2 раза выше стойкости обычных фрез.
Дата добавления: 23.10.2013

Курсовой проект Маз-64221 Кабина -двухместная, подрессоренная, с двумя спальными местами, откидывающаяся вперед с помощью гидроцилиндра с ручным приводом гидронасоса, оборудована местами крепления ремней безопасности. Сиденье водителя - подрессоренное, регулируемое по весу водителя, длине, высоте, наклону подушки и спинки. Основные полуприцепы: для МАЗ-64229 - МАЗ-9398, для МАЗ-64221 и-64224- МАЗ-93866. Проектировочный тяговый расчет автомобиля Расчет максимальной мощности двигателя Определим мощность, необходимую для обеспечения движения автопоезда с заданной максимальной скоростью : ; где мощность, необходимая для обеспечения движения автопоезда с заданной максимальной скоростью, кВт; значение угловой скорости вращения коленчатого вала, соответствующее максимальной мощности, рад/с; полная масса автомобиля, кг; ускорение свободного падения, м/с2; коэффициент сопротивления качению; коэффициент сопротивления качению при движении автомобиля с малой скоростью (до 10-15 м/с); коэффициент обтекаемости; площадь лобового сопротивления, м2; ; колея передних колес, м; высота автомобиля, м; коэффициент полезного действия трансмиссии; коэффициент коррекции. При дизельном двигателе максимальная мощность соответствует мощности при максимальной скорости движения . Следовательно, для проектируемого автомобиля . Предпочтение отдаем дизельному двигателю. 4.Внешняя скоростная характеристика двигателя Зависимость текущих значений эффективной мощности от условий скорости вращения коленчатого вала устанавливается формулой . где максимальная эффективная мощность двигателя, кВт; значение угловой скорости вращения коленчатого вала, соответствующее максимальной мощности, рад/с; коэффициенты, зависящие от типа и конструкции двигателя. Для четырехтактных дизелей , , . Значения принимаем от минимальной устойчивой скорости до максимальной . Для дизелей . Определим шесть значений для расчета.
Дата добавления: 22.12.2013

.
Дата добавления: 17.03.2014

.
Дата добавления: 28.04.2014

В дипломном проекте представлена модернизация траншейного экскаватора ТМК-2, проведены расчеты гидропривода и устойчивости экскаватора, разработан технологический процесс ремонта штоков гидроцилиндров, рассчитана экономическая эффективность проектируемой машины. Цель проекта – переход от механического привода рабочего органа траншейного экскаватора к гидравлическому, а также использование отечественной базовой машины. Проведен расчет и разработаны чертежи траншейного экскаватора, определен ряд технико-экономических показателей. Разработан технологический процесс ремонта штока гидроцилиндра. Приведены мероприятия по охране труда в ходе эксплуатации траншейного экскаватора. Содержание Введение 1. Анализ патентной, научно-технической литературы и условий работы экскаватора непрерывного действия 1.1. Общие сведения о экскаваторах непрерывного действия 1.2. Классификация экскаваторов непрерывного действия 1.3. Общее устройство экскаваторов непрерывного действия Принцип работы 2 . Анлиз эффективности применения средств инженерного вооружения (СИВ) при выполнении задач инженерного обеспечения 3. Выбор и обоснование прототипа 4. Техническое описание траншейной машины ТМК-2 и харвестра Амкодор 2551 4.1. Назначение, устройство, технические характеристики ТМК-2 4.2. Назначение, технические характеристики Амкодор 2551 5. Основные расчеты проектируемой машины 5.1. Расчет траншейного экскаватора на устойчивость 5.2. Выбор основных элементов гидропривода 6. Рекомендации по эксплуатации траншейно роторного экскаватора 6.1. Эксплуатация траншейной машины 6.2 Управление траншейной машиной 6.3 Вождение траншейной машины. Трогание машины с места и движение по дорогам 6.4 Отрывка траншеи 6.5 Бульдозерные работы 7. Разработка технологического процесса ремонта штока гидроцилиндра траншейно роторного экскаватора 7.1. Анализ неисправностей гидроцилиндра траншейно роторного экскаватора 7.2 .Технические требования на дефектацию гидроцилиндра 7.3. Анализ научно-технической литературы по ремонту гидроцилиндров 8. Экономический раздел 8.1. Экономическое обоснование выбора базового варианта 8.2. Показатели экономической оценки техники, их сопоставимость 8.3. Показатели экономической оценки техники, их сопоставимость 8.3.1. Сменная и годовая производительность машин 8.3.2.Производительность труда и трудоемкость производственных операций, выполняемых системой машин 8.3.3.Эксплуатационные затраты потребителя по вариантам машин 8.3.4. Единовременные затраты потребителя 8.4. Основные методические положения комплексной оценки эффективности внедрения новой техники 8.5. Оценка экономической эффективности применения новой техники 9.Охрана труда 9.1.Техника безопасности и производственная санитария 9.1.1. Общие указания 9.1.2. Правила техники безопасности при эксплуатации траншейно роторного экскаватора войскового 9.2. Влияние вибрации на человека 9.3. Влияние шума на человека 9.4. Охрана окружающей среды Заключение Список используемых источник Приложение А Техническая документация Нормализация конструкции и унификация элементов гидропривода показывают действительные возможности для организации производства траншейно-роторных экскаваторов на базе унифицированного изготовления изделий и выпуска необходимого народному хозяйству и вооруженным силам типоразмеров экскаваторов. Уменьшается в значительной степени номенклатура запасных частей, эксплуатируемых экскаваторов. Условия труда улучшаются в результате автоматизации управления, что даёт возможность увеличить производительность экскаватора. Автоматизированный привод повышает экономию энергоресурсов, за счёт увеличения общего КПД машины. В конструктивном исполнении современные экскаваторы отличаются широким использованием унифицированных агрегатов - модулей. Это элементы гидросистемы, составные части ходовых устройств, кабины, опорно-поворотные устройства, редукторы, силовые установки. Модульные конструкции ускоряют создание новых машин, обеспечивая высокое их качество и эксплуатацию, обслуживание и ремонт на должный уровень. В ходе дипломного проектирования, согласно заданию, был проведен выбор основных элементов гидропривода , расчет на устойчивость проектируемой машины. В проекте учтены все рекомендации нормативно-технической документации, разработаны и приняты меры по охране труда и пожарной безопасности. В разделе 5 дипломного проекта была произведена оценка экономической эффективности применения новой техники. В результате исследования удельные совокупные затраты от ее применения по сравнению с базовым ваиантом ниже на 34,4%.
Дата добавления: 03.11.2014

Щиток учета электрической энергии IP54 ЩУЭ-1 Белинтегра Счетчик трехфазный электронный 5-60А, 380/220 В, 50 Гц, 0,5S СЕ-301 0,5S "Энергомера" Выключатель нагрузки 380 В, Iн=40А ВН 32-3Р ИЭК, Россия Выключатель автоматический 380 В, Iн=40А ВА4729-3Р ИЭК, Россия Щиток распределительный навесной IP31 ЩРн-18 ИЭК, Россия Щиток распределительный встраиваемый IP31 ЩРв-18 ИЭК, Россия Проект выполнен на основании технических условий, выданных городским РЭС, задания на проектирование, и в соответствии с требованиями ТКП 45-4.04.149-2009(02250) "Системы электрооборудования жилых и общественных зданий. Правила проектирования.", СТП 09110.20.262-08 (выносной учёт), ТКП 339-2011 , Правил устройства электроустановок (ПУЭ) 6-ое изд., ГОСТ30331. Напряжение сети 380 В с глухозаземленной нейтралью. Электроснабжение осуществляется от существующей опоры ВЛИ №6/1. Шкаф учёта (ШУ) смонтировать согласно СТП 09110.20.262-08 на наружной стене здания магазина , ЩР-1 и ЩР-2 - существующие. Линию ПЛ от ВЛИ-0,4 кВ до ШУ выполнить проводом СИП4х16, проложенным открыто по воздуху и в стальной трубостойке по стене здания. Групповые линии выполняются кабелем АВВГ-0,6 кВ: - скрыто в стальных трубах; - скрыто в пустотах плит перекрытия. - открыто в коробе ПВХ (негорючем); - открыто в стальных лотках по полу торгового зала. Штепсельные розетки, установить на стационарно установленном и закреплённом торговом оборудовании, на стенах торгового объекта. В качестве защитной меры от поражения электрическим током предусматривается установка дифференциальных автоматических выключателей (УЗО) в розеточных цепях. Система заземления принята типа TN-C-S. Зануление открытых проводящих частей (корпусов щитков, защитные контакты штепсельных розеток) осуществляется с помощью нулевых защитных проводников (РЕ). Внутри ШУ предусмотрены шины: РЕ- соединённая с корпусом, и N- изолированная от корпуса щитка. Проектом предусмотрено повторное заземление корпуса ШУ путём присоединения его к проектируемому заземляющему устройству, выполненному из круглой стали Ф12 мм. (вертикальные заземлители, l=2,5 м.), Ф10 мм. (горизонтальный контур на глубине 0,5 м.), см. листы 7, 8 настоящего проекта. Молниезащита объекта- существующая. Электромонтажные работы выполнить в соответствии с требованиями СНиП 3.05.06-85. Технические решения, принятые в рабочих чертежах, соответствуют требованиям экологических, санитарно- гигиенических, противопожарных и других действующих норм и правил, и обеспечивают безопасную для жизни и здоровья людей эксплуатацию объекта при соблюдении предусмотренных рабочими чертежами мероприятий.
Дата добавления: 13.01.2015